污水處理中 二沉池的原理 作用 結(jié)構(gòu)圖 越詳細 分追加越多

生物處理后的污水進入到二沉池，進水從中間進，向圓周周邊輻射流出。

隨著水流較多，液面越來越高，流到邊緣的上清液從出水口流出。

在水輻射流動的過程中，泥的重量較重，已經(jīng)沉淀到了底部的圓錐面上。

底部圓錐面的吸泥管、刮泥板把所有的泥都收集到中央的排泥管之中。

很明顯，池子越大，泥沉淀效果越好（類似于平流沉淀池的原理），具體需要多大的池子得計算才知道。

PS：二沉池之所以采用這種圓錐的形式，與活性污泥的特性有關(guān)。活性污泥不同于普通的污泥，非常容易成層，沉淀時候泥水之間有非常清晰的界面。采用這種圓錐的結(jié)構(gòu)，有利于水壓把活性污泥壓到中央排泥管之中，形成快速排泥，這樣活性污泥不會長期處于缺氧狀態(tài)，更有利于回流再用！

自來水廠排泥水的處理技術(shù)？

針對黃浦江水系閔行水廠排泥水的處理，通過污泥沉降特性研究，采用收集、濃縮、平衡、投加聚丙烯酰胺(PAM)、離心機固液分離的工藝流程和PLC中央控制，提高了自動化程度。濃縮池上清液能達標排放，離心機分離水的泥餅含固率≥42%，PAM加注率1.0～1.5kg/t干泥。研究表明，該工藝可作為黃浦江水系水廠排泥水處理工藝設(shè)計依據(jù)。
自來水廠從污染較少的地方遠距離引水，雖然水質(zhì)有所改善，但提高了制水成本。而自來水公司將未經(jīng)處理的大量濾池反沖洗廢水和沉淀池排泥水直接排入江河，不僅導致航道淤積，還對水體環(huán)境造成一定程度的負面影響。因此，上海市自來水公司在閔行水廠(處理規(guī)模7×104 t/d)進行了排泥水處理技術(shù)和工程生產(chǎn)性研究，投入運行后取得良好效果。
1 排泥水特性研究
1.1 原水濁度與SS的相關(guān)關(guān)系
污泥總量是以水中SS含量計算的，不同水源、不同季節(jié)(潮汐河流)的不同濁度都可能影響其與SS的相關(guān)關(guān)系。閔行水廠一車間1997年12月—1998年2月原水濁度與SS的關(guān)系見圖1。
經(jÄ«ng)分析可知：
① 測得的濁度：最高為80 NTU，最低為25 NTU，平均為42.3 NTU。
② 測得的SS值：最高為130 mg/L，最低為43 mg/L，平均為83.54 mg/L。
③ 從50個數(shù)據(jù)分析可得，濁度值低于60 NTU的占90%，經(jīng)統(tǒng)計濁度與SS的相關(guān)關(guān)系方程為：
y＝2.154 8x-7.202 4
R2＝0.9571
④ 由于試驗過程中黃浦江上游閔行江段濁度低于80 NTU，而最大幾率在25～60 NTU之間，故高于60 NTU時與SS的相關(guān)關(guān)系有待于作進一步研究。
1.2 排泥水污泥總量估算
水廠排泥水中污泥總量的估算涉及到工程土建規(guÄ«)模、脫水機械和機泵設(shè)備的容量配置，是確定工程規(guÄ«)模和投資成本的重要依據(jù)。
一車間排泥水污泥總量估算采用英國水處理研究中心《污泥處理指南》一書中提供的排泥水中污泥含量計算公式：
Q＝6.67×10.4 m3/d×1.07=7.137×104 m3/d
則平均日產(chǎn)干污泥量：
W＝71 370 m3/d×(167.6×10-6 t/m3)=11.96 t/d
最低日產(chǎn)干污泥量W＝2.36 t/d
最高日產(chǎn)干污泥量W＝40.99 t/d
本項目以濁度＝80 NTU來考慮土建規(guī)模和設(shè)備容量的配置。
1.3 排泥水自然沉降特性
不同含固率排泥水的自然沉降特性見圖2。
由圖2可知，排泥水污泥在自然沉降過程中，污泥沉降速率隨時間的增長不斷減小，而且不同含固率的沉降特性明顯不同。含固率較低時，初始階段污泥沉降速度很快，較快到達壓密點，且在壓密點附近沉降曲線明顯轉(zhuǎn)折。隨著排泥水含固率的增高，污泥界面的下降速率越來越慢，歷時曲線逐步趨于平緩，壓密點不明顯。圖中各排泥水沉降時含固率的變化數(shù)據(jù)見表2。
由表2可知，3 h后的濃縮污泥和24 h后穩(wěn)定污泥的含固率隨著排泥水初始含固率的升高而升高。經(jīng)過3 h自然沉降，底部污泥含固率都達到4%以上，能滿足后續(xù)機械脫水設(shè)備要求。
2 排泥水處理工藝
經(jīng)一車間排泥水沉降特性試驗和污泥粒徑大小測試，確定工藝流程。
可以看到，水廠排泥水處理工藝流程主要由五部分組成：截留池、濃縮池、污泥平衡池、聚合物投加系統(tǒng)、離心機脫水機房。本流程系統(tǒng)有2個物料進口，即截留池的排泥水進口和高分子絮凝劑PAM加注口；有2個物料出口，即濃縮池上清液排放口和螺旋輸送器的泥餅出口。離心機分離水回收至排泥水截留池。
2.1 沉淀池排泥水的收集
經(jīng)沉淀池排泥水量實測，沉淀池兩旁虹吸排泥管全開時排出量為3 680 m3/d，平均為150 m3/h。沉淀池排泥水收集主要由虹吸式吸泥機或經(jīng)穿孔排泥管排出，靠重力流向截留池。截留池直徑D＝8 m,池深H＝4.8 m，有效調(diào)節(jié)容積為100 m3。池內(nèi)裝有攪拌機(到達一定水位開始攪拌)以防止污泥沉淀。截留池出水選用兩臺潛水泵提升(一用一備)，其中一臺由變頻控制并能相互切換，Q＝37.5～150 m3/h，揚程H＝93.1 kPa。截留池內(nèi)安裝液位儀，控制攪拌機的開啟和傳送水位信號至PLC控制中心。潛水泵出口處安裝電磁流量儀，既可現(xiàn)場觀測，又可傳送信號至PLC控制中心。
2.2 排泥水的濃縮
污泥濃縮池為地面式現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，長8.0 m，寬5.9 m，深5.4 m，設(shè)計流量160 m3/h，設(shè)計輸出污泥濃度≥5% DS，進入濃縮池排泥水濃度≤1% DS。污泥濃縮池底部設(shè)有刮泥機一臺，用于收集底部濃縮污泥。
污泥濃縮池的主要處理部分是斜板濃縮裝置。共有斜板228塊，斜板高h＝2m，長L＝2.5m，寬B＝1m，傾角θ＝53°，斜板間距d＝8cm。
其有效沉淀面積為：
A＇=(dsinθ+Lcosθ)nB=(0.08×0.8+2.5×0.6)×228×1=356m2
折算成同等高度的平流式沉淀池，其相對停留時間為：
T＇=A＇h/Qmax＇=356×2/150=4.75h
從上述計算中可以看出，濃縮池的相對停留時間大于3 h，能滿足濃縮要求。
排泥水濃縮池擔負著雙重使命，即清濁分流。當?shù)撞课勰酀舛扔嫓y得含固率達到一定控制指標時，通過PLC接受一定信號，指令污泥切割機和污泥泵開啟，將污泥排入平衡池，當污泥濃度低于某一數(shù)值時，PLC指令污泥切割機和污泥泵停止工作。
隨著截留池排泥水不斷進入濃縮池，其上清液不斷外排。對污泥濃縮池進行了連續(xù)測試，測試結(jié)果見圖4。
從所獲得的18個SS及相關(guān)數(shù)據(jù)分析，濃縮池排出上清液中SS平均濃度為61.6 mg/L，最大值為77 mg/L。在進水水質(zhì)平穩(wěn)運行情況下，上清液中的SS濃度有下降趨勢，最低可達17 mg/L，表明連續(xù)穩(wěn)定運行有利于提高濃縮池的清污分離效果。測定結(jié)果也完全符合設(shè)計要求。
2.3 污泥平衡池
斜板濃縮后的污泥經(jīng)安裝在管道上的污泥切割機(用于打碎顆粒較大的固體，保護后續(xù)處理設(shè)備的安全)由三臺偏心螺旋泵(兩用一備)送至污泥平衡池。為防止污泥沉降，平衡池內(nèi)設(shè)有攪拌機一臺，轉(zhuǎn)速480 r/min。此外，還安裝了液位儀(控制攪拌機的啟動和停止)和污泥濃度計(作為脫水機污泥處理量和PAM加注量的依據(jù))等在線控制檢測儀表。
2.4 離心機脫水
一車間的原水取自黃浦江上游，濁度較高，約70～80 NTU，在水處理過程中投加硫酸鋁等混凝劑。據(jù)測定，污泥中SiO2含量達50%以上，Al2O3含量在17%～20%左右，有機成分灼燒減量為10%～13%。污泥中無機成分含量高，無明顯的親水性，污泥離心脫水較容易。根據(jù)排泥水污泥顆粒粒徑大小的分析，選用DSNX—4550離心機作為固液分離主要脫水機械。
DSNX—4550離心脫水機進泥含固率4%時處理量15 m3/h，進泥含固率5%時處理量12 m3/h,轉(zhuÇŽn)ç­’Ø 450/266 mm，轉(zhuÇŽn)筒長度與直徑比為4.17，錐角為10°，離心機最大轉(zhuÇŽn)筒速度3 250 r/min，工作速度2 600、2 900 r/min。
影響污泥離心脫水效果的因素很多，歸納起來有如下三種，即：不可調(diào)節(jié)機械因素；可調(diào)節(jié)機械因素；工藝因素。要使離心機能達到預期的固液分離效果，在確定機械型號(不可調(diào)節(jié)機械因素)之后，可以調(diào)整“可調(diào)節(jié)機械因素”。如改變離心機轉(zhuǎn)筒速度，調(diào)節(jié)G的作用力，使分離因數(shù)增大，有利于固液分離；反之，減小轉(zhuǎn)筒速度使分離因素減小，則不利于固液分離。但是，過分增大轉(zhuǎn)筒速度，必定增大機器的磨損，產(chǎn)生大的噪音。
選擇不同的擋板來調(diào)節(jié)液體水位(池子深度)，可使分離水達到最佳清澈度和泥餅最佳干燥度之間的平衡?？偟膩碚f，當整個液體半徑減小時，分離水變得更加透明，泥餅含水率增高。又如：轉(zhuǎn)速差越大；污泥在離心機內(nèi)停留時間越短，泥餅含水率就越高，分離水含固率就可能越大；反之，轉(zhuǎn)速差越小，污泥在離心機內(nèi)停留時間越長，固液分離越徹底，但必須防止污泥堵塞?？傊?，可利用轉(zhuǎn)速差進行自動調(diào)節(jié)以補償進料中變化的固體含量。
此外，還可以調(diào)整工藝因素。當污泥性質(zhì)已經(jīng)確定時，可以改變進料投配速率，減少投配量利于固液分離；增加絮凝劑加注率，可以加速固液分離速度，并使分離效果好。
2.5 工藝的自動化控制
項目進行過程中，對如何自動控制整個系統(tǒng)進行了研究，提出了可行的自控模式，使系統(tǒng)在PLC中央控制下達到無人自動運行的程度。
針對圖3工藝，實現(xiàn)自動運行主要解決如下幾個問題：
â‘  排泥水截留池自動控制
控制輸送泵、攪拌器的開停。
â‘¡ 自動排放濃縮池的底部濃縮污泥
利用濃度計測定值的上下限控制濃縮池排放污泥泵的開停，達到污泥排放自控。
â‘¢ 平衡池污泥液位控制
控制攪拌器、濃縮池排放污泥泵、離心機進泥污泥泵的開停以達到平衡池不溢出，不排空。
â‘£ 自動配制PAM溶液和自動投加藥量
對離心脫水機的PAM加注進行自動控制。根據(jù)離心脫水機進泥量和平衡池污泥濃度指示值控制加藥量。
⑤ 當某泵發(fā)生故障時，切換備用泵以保證系統(tÇ’ng)繼續(xù)運行。
â‘¥ 協(xié)調(diào)排泥水處理工程整個系統(tÇ’ng)的運行
采用SLC 500小型可編程控制器作為中央控制，可使控制靈活、顯示直觀、設(shè)置簡便、操作容易。
3 運行結(jié)果
采用離心機對水廠排泥水濃縮污泥進行固液分離，需選擇最佳工藝參數(shù)。研究了進入離心機的濃縮污泥含固率的要求范圍，進料量(裝機容量)，最大產(chǎn)量，離心機差速、轉(zhuǎn)速，不同類型聚丙烯酰胺(PAM)加注率、投加濃度對離心機脫水后的污泥含固率、分離水SS值和回收率的影響。
3.1 陽離子型PAM 加注率
陽離子PAM加注率與污泥回收率、泥餅含固率的關(guān)系見圖5。從中可以得出如下結(jié)論：
① 在一定的產(chǎn)量下，當PAM加注率＞0.1%時，隨PAM加注率的增加，污泥回收率也增加；當PAM加注率為0.1%時，污泥回收率即可達到99%。
② PAM加注率為0.08%～0.16%時均可保證離心機出泥含固率≥43%。
③ 使用陽離子型PAM處理后分離水色度(目測)較低，脫色效果較佳。
3.2 陰離子型PAM加注率
陰離子型PAM加注率與污泥回收率、泥餅含固率的關(guān)系。
â‘  在一定的產(chÇŽn)量下，當PAM加注率>008%時，隨PAM加注率的增加，污泥回收率也增加；當PAM加注率為0.08%時，污泥回收率即可達到99%。
② PAM加注率為0.08%～0.23%時均可保證離心機出泥含固率≥42%。
③ 使用陰離子型PAM處理后分離水色度(目測)較高，脫色效果不佳。
3.3 進泥流量和產(chǎn)量
進泥流量和產(chǎn)量與污泥回收率、泥餅含固率的關(guān)系。
① 在產(chǎn)量達1 248 kg/h，進泥流量達 16 m3/h的情況下，仍可取得良好的處理效果。通常運行條件為產(chǎn)量640 kg/h，進泥流量10m3/h。
② 進泥流量范圍為6～16 m3/h情況下，污泥回收率均在98%以上，泥餅含固率≥42%。
3.4 進泥濃度對泥餅含固率的影響
進泥濃度與污泥回收率、泥餅含固率的關(guān)系。
離心機對進泥濃度的要求不高，在3%～6.5%范圍內(nèi)均可保證較高的污泥回收率(≥98.9%)和泥餅含固率(≥43%)。
3.5 離心機差速對泥餅含固率的影響
差速對泥餅含固率和分離水SS值的影響見圖9。從中可以得出以下結(jié)論：
① 差速范圍在7～11 r/min時，泥餅含固率均大于44%，分離水SS值為166～218 mg/L。但當差速高達12 r/min時，污泥含固率降低，僅為39%；分離水SS值較高。
② 差速基本上對泥餅含固率影響不大，但應(yīng)視進泥濃度和裝機容量選擇相應(yīng)差速。進泥量大時，差速太小可能堵塞離心機；差速太大，出泥泥餅含固率會降低。
3.6 運行工藝參數(shù)
從工程運行結(jié)果可得出閔行水廠一車間排泥水處理離心機運行最佳工藝參數(shù)。
① 進離心機濃縮污泥濃度：3%～7%；
② 對PAM藥劑來說，陽離子型和陰離子型都可用；
③ PAM加注率為1.0～1.5 kg/t干泥；
④ PAM儲液配制濃度：陽離子型0.5%，陰離子型0.3%；
⑤ PAM投加濃度：0.2%；
⑥ 離心機轉(zhuǎn)速：2 600 r/min和2900 r/min；
⑦ 離心機差速：5～12 r/min。
離心機在上述工藝參數(shù)情況下，對水廠排泥水進行處理，可以得出如下結(jié)論：
① 陽離子PAM加注率為0.1%～0.15%(kg/t干泥)時，污泥回收率＞99%，泥餅含固率≥43%；
② 陰離子PAM加注率為0.08%～0.15%(kg/t干泥)時，污泥回收率＞99%，泥餅含固率≥42%；
③ 投加陽離子時，分離水佳；投加陰離子時，分離水色度較差。
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有沒有貯泥池 和 污泥脫水間 CAD圖

<p>儲泥池+污泥脫水間cad圖附上,但是儲泥池通常只是起到穩(wěn)定進泥量的作用。一般不用考慮太大尺寸。</p>

水處理構(gòu)筑物需要知道哪些標準圖集

水處理構(gòu)筑物包括格柵，調(diào)節(jié)池，沉砂池，沉淀池，氣浮池，生物反應(yīng)池，混凝池，中和池，污泥濃縮池，污泥消化池等等，需要閱讀以下推薦圖集:
1.《給水排水工程管道結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》
2.《給水排水工程構(gòu)筑物結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》
3.《公共建筑節(jié)能設(shè)計標準》
4.《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》
5.《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》
6.《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》
7.《給水排水工程鋼筋混凝土水池結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程》
8.《給水排水工程混凝土構(gòu)筑物變形縫設(shè)計規(guī)程》
9.《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》
10.《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》
11.《工業(yè)建筑防腐蝕設(shè)計規(guī)范》

污泥濃縮池設(shè)計..

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內(nèi)容來自用戶:徐金華

1ç·’è«–
污泥濃縮的主要目的是降低污泥含水率、減少污泥體積。濃縮減少的是污泥所含的間隙水，同時能改變其物理狀態(tài)，減少池容積和處理所需的投藥量，縮小用于輸送污泥的管道和泵類的尺寸，以便進一步處置利用。污泥濃縮的技術(shù)界限大致為：活性污泥含水率可降至97%~98%，初次沉淀污泥可降至85%~90%。濃縮方法分為重力濃縮、氣浮濃縮和離心濃縮，其中重力濃縮應(yīng)用最廣[1]。
1.1重力濃縮
重力濃縮是一種重力沉降過程，屬于分層沉降，依靠污泥中的固體物質(zhì)的重力作用進行沉降與壓密。污泥濃縮過程中順次存在著自由沉降、絮凝沉降、區(qū)域沉降和壓縮沉降等過程。
重力濃縮的構(gòu)筑物稱為重力濃縮池，按其運轉(zhuǎn)方式可以分為連續(xù)式和間歇式兩種。連續(xù)式主要用于大、中型污水處理廠，間歇式主要用于小型污水處理廠或工業(yè)企業(yè)的污水處理廠，也包括濕污泥地。連續(xù)式重力濃縮池的進泥與出水都是連續(xù)的，排泥可以是連續(xù)的，也可以是間歇的。當池子較大時采用輻流式濃縮池，當池子較小時采用豎流式濃縮池。豎流式濃縮池采用重力排泥，輻流式濃縮池多采用刮泥機排泥，有時也可以采用重力排泥，但池底應(yīng)做成多斗。重力濃縮池一般采用水密性鋼筋混凝土建設(shè)，設(shè)有進泥管、排泥管和上清液排出管，平面形式有圓形和矩形兩種，一般多采用圓形有刮泥機與污泥（3）（式中：由公式（[5]

污泥濃縮池的設(shè)計計算步驟

源自：《污水處理廠工藝設(shè)計手冊》

設(shè)計計算：

（1）濃縮池直徑

采用帶有豎向柵條污泥濃縮機的輻流式中立沉淀池，濃縮物你固體通量M取27kg/(m2·d)。

濃縮池面積：A=(QC)/M

式中 Q——污泥量，m3/d；

C——污泥固體濃度，g/L；

M——濃縮池污泥固體通量，kg/(m2·d)。注，與沉淀池的形式有關(guān)。

濃縮池直徑：利用D2=4A/3.14，求解。（注，先確定濃縮池個數(shù)，分化面積后再計算直徑）。

（2）濃縮池工作部分高度h1：

區(qū)污泥濃縮時間T=16h（可根據(jù)實際情況?。?，則h1=（TQ）/（24A）。

（3）超高h2：一般取0.3~0.5m。

（4）緩沖高度h3：一般取0.3~0.5m。

（5）污泥濃縮池總高度H

注：非特殊情況下，h2、h3一般區(qū)0.3m。

H=h1+h2+h3

（6）污泥濃縮后體積

V2=Q（1-p1）/（1-P2）

以輻流式濃縮池計算為例：

設(shè)：Q=1700m3/d；含水率p1=99.4%，污泥濃度C1=0.6g/L；濃縮后污泥濃度C2=30gL，含水率P2=97%。

則：A=1700×6÷24=377.8m2，分設(shè)兩座，則單座直徑D=15.5m；

取T=16h，則h1=3.0m，取h2=h3=0.3m，則H=3.6m；

V2=1700×（1-0.994）÷（1-.97）=340m3/d。

附圖：

氣浮濃縮池及離心濃縮池：

不好意思，前段時間太忙了，沒有時間上線，希望這份遲來的回復會對您有所幫助。

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